板式橡膠
支座的振動顏4 將一質(zhì)量為冊的重物放在女座上,使其重心線穿過橡膠文座中心,在中心點(diǎn)給予沖擊,使系統(tǒng)廠午垂直振動,用拾振器匯錄振動曲線。以厚度為 28mn,的氯丁橡膠
支座為例,其振動山線如圖4—33。所測得不同厚度規(guī)格的氯丁橡 Rr 4—43 浮28rnm板式松膠支自 自振頻率曲線膠文座的振動頻率及利用振幅求得的對數(shù)衰減率如表4—19: 表449 民丁橡膠板式
支座的振動頻率及對數(shù)衰減串 項(xiàng)目名稱 試件厚度 頻率(Hz) f”眾 巫立M功 出此可以看出,橡膠
支座的水平振動的振動頻率相當(dāng)十垂直振功的振動頻率的1/3。 由于橡膠土座的彈性和阻尼作用,能減少動力對梁墩的沖擊作用,對橋梁的安全是有利的。 沈陽鐵路局曾對兩座鈉橋進(jìn)行采用鋼平板
支座和板式橡膠支座的動力性能對比試驗(yàn)。試驗(yàn)中分別測定梁跨小截面應(yīng)力、跨中垂直振動、動撓度、支座位移和墩頂縱向水平振動等。這二座橋是李石累擠(5×1L Ux m)和俘川進(jìn)砸研t 6×JAiJ m J,判刀上風(fēng)A刑似梁、原采用平板鋼支庫,現(xiàn)采用燦咖x450 mm x28刪利3N刪 x480 MM x 35M的板式橡膠支座c兩座橋的測試結(jié)果表明板式橡膠支座具有緩沖阻尼作用,佼梁的動撓度及動應(yīng)力均下降刃%左右,減小廠動載對梁跨和墩臺的沖擊作用。同時采用橡膠文座后,使橋墩墩頂振動頻率提高.振幅減小。主要測試結(jié)果列于表4一m: 此外,由于板式橡膠支座能適當(dāng)增加橋梁體系的周期,能使墩臺分扔地震力,對橋梁抗震有利。 九、板式橡膠支座與鋼和混凝土的摩擦性能試驗(yàn) 板式橡膠支座與鋼和泄凝土的摩擦系數(shù)測試方法和支座的剪團(tuán)模雖測試方法相向。通過試驗(yàn)實(shí)側(cè)板式橡膠支班與鋼的摩擦系數(shù)為o.2,與混凝土的摩擦系數(shù)為o.3。 第四節(jié)板式橡膠支座的設(shè)計 一、板式橡膠支座的設(shè)計原則 在鐵路橋梁上使用板式橡膠支座時,應(yīng)按現(xiàn)行《鐵路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(TBl側(cè).349)有關(guān)條文進(jìn)行設(shè)計。這些條文系根據(jù)(82)鐵科技字1刃6號文《橋梁板式橡膠支座技術(shù)鑒定證書》,并參考國際鐵路聯(lián)盟《鐵路橋梁橡膠支座使用規(guī)程》的有關(guān)規(guī)定制定的。在設(shè)計中應(yīng)遵守以下原則: 1.板式橡膠支座的容許壓應(yīng)力為8MPa,最小壓應(yīng)力為 2MPa。網(wǎng)架支座的發(fā)展及作用的性能設(shè)計
板式橡膠支座的抗壓彈性模量f根據(jù)支座的形狀系數(shù)5 按表4一ll取值。橡膠硬度對支座抗壓彈性模量的影響系數(shù)犀為 1(1BHD60);1.3(1RHD70);0.7(IRHD50) 3.板式橡膠支座的剪切模量G=1.1MPa。橡膠硬度的支座剪切模量的影響系數(shù)A為 1(IBHD60);1.4(1BHD70);o.6(IBHD50) 快速加載時剪切模量的提高系數(shù)e=1.5。 4.板式橡膠支座最大容許剪切角M須滿足血M名o.7 加載產(chǎn)生的剪切角tan a左0.25。 5.板式橡膠支座轉(zhuǎn)角檢算公式:式中 !淖踢呴L度(mm)。 ‘考式中 f——支座壓應(yīng)力(MPa); 6——支座總厚度(mm); c——支座抗壓彈性模量(MPa)。 6.橡膠支座穩(wěn)定條件:支座總厚A‘“/5。 7.支座抗滑摩擦系數(shù)p;與鋼板為o.2;與混凝土為o.3。 8.支座用氯丁橡膠時,使用溫度不低于—25Y;天然橡膠不低于—40 Y。負(fù)溫對橡膠支座抗壓和剪切模量的影響系數(shù)按表 4—17取值。 在公路橋梁上使用板式橡膠支座時,應(yīng)按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(HGo 62—2004) 二、板式橡膠支座的設(shè)計方法 1.計算支座反力并初步扭定支座平面尺寸 最大支座反力:刃m”=刃?P一; 最小支座反力:刃m n;沖式中仆——恒載反力; 尸,”——最大活載反力(計入沖擊系數(shù))。 根據(jù)見“確定支座平面尺寸,按v。。檢算文座最小壓應(yīng)力。